RC Design Tools · Anchoring to Concrete · AEML, NTUST混凝土錨栓設計檢核
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錨栓資料
檢核結果
計算摘要
示意圖 平面・投影面積 1.5hef
1. 適用範圍與假設
依第十七章「混凝土結構用錨栓」檢核矩形排列（nx × ny）之單根或錨栓群，承受拉力、朝 +x 邊緣之剪力及兩者互制。假設基板剛性、所有錨栓同型同尺寸；拉力偏心沿 x 方向線性分配。fc′ 計算上限：預埋 700 kgf/cm²70 MPa、後置 560 kgf/cm²55 MPa（17.3.1）。後置錨栓須經機械式或黏結式錨栓評估準則（ACI 355.2／355.4）檢定，其 Np、τ、cac 以產品報告為準。
2. 強度折減因數（表 17.5.3）
| 破壞模式 | 條件 A（有輔助鋼筋） | 條件 B |
|---|---|---|
| 鋼材拉力／剪力（韌性） | 0.75 ／ 0.65（脆性 0.65 ／ 0.60） | |
| 拉破、握裹、邊緣脹破：預埋 | 0.75 | 0.70 |
| 同上：後置分類 1／2／3 | 0.75／0.65／0.55 | 0.65／0.55／0.45 |
| 剪破 | 0.75 | 0.70 |
| 拔出：預埋／後置分類 1／2／3 | 0.70 ／ 0.65／0.55／0.45 | |
| 撬破 | 0.70 | |
3. 拉力強度（17.6）
- 鋼材 Nsa = Ase,N futa，futa ≤ min(1.9fya, 8,750 kgf/cm²860 MPa)（17.6.1.2），以最大受力錨栓檢核。
- 混凝土拉破 Ncbg = (ANc/ANco)ψec,N ψed,N ψc,N ψcp,N Nb（17.6.2.1），ANco = 9hef²；Nb = kc λa√fc′ hef^1.5，kc = 10（預埋）／7（後置）；預埋擴頭 28 ≤ hef ≤ 63.5 cm 時 Nb = 5.8λa√fc′ hef^(5/3)Nb = 3.9λa√fc′ hef^(5/3)（mm）（17.6.2.2）。三邊以上邊距 < 1.5hef 時 hef 以 max(ca,max/1.5, s/3) 取代（17.6.2.1.2）。
- ψec,N = 1/(1 + e′N/1.5hef)；ψed,N = 0.7 + 0.3ca,min/1.5hef ≤ 1；ψc,N：未開裂 1.25（預埋）／1.4（後置），開裂 1.0；ψcp,N：後置未開裂且無輔助鋼筋時 max(ca,min, 1.5hef)/cac ≤ 1，cac 依表 17.9.5（膨脹 4hef、擴底 2.5hef、黏結 2hef）。
- 拔出（17.6.3）：擴頭 Np = 8Abrg fc′；彎鉤 Np = 0.9fc′ eh da（3da ≤ eh ≤ 4.5da）；ψc,P 未開裂 1.4。後置式膨脹／擴底錨栓之 Np 須取自產品評估報告。
- 邊緣脹破（擴頭，hef > 2.5ca1）：Nsb = 42.44ca1√Abrg λa√fc′Nsb = 13ca1√Abrg λa√fc′，ca2 < 3ca1 時乘 (1 + ca2/ca1)/4；沿邊緣多根且 s < 6ca1 時 Nsbg = (1 + s/6ca1)Nsb（17.6.4）。
- 黏結握裹（17.6.5）：Nag = (ANa/ANao)ψec,Na ψed,Na ψcp,Na Nba，Nba = λa τ π da hef，cNa = 10da√(τuncr/77)cNa = 10da√(τuncr/7.6)，ANao = (2cNa)²。無試驗資料時最小 τ 可用表 17.6.5.2.5（室外 τcr 14、τuncr 45；室內 21、70 kgf/cm²），持續拉力時乘 0.4。
4. 剪力強度（17.7）
- 鋼材 Vsa = Ase,V futa（預埋擴頭錨釘）或 0.6Ase,V futa（螺栓及後置），有灌漿層時乘 0.80（17.7.1.2）。
- 混凝土剪破 Vcbg = (AVc/AVco)ψec,V ψed,V ψc,V ψh,V Vb，AVco = 4.5ca1²；Vb = min[1.86(ℓe/da)^0.2√da λa√fc′ ca1^1.5, 3.8λa√fc′ ca1^1.5]Vb = min[0.6(ℓe/da)^0.2√da λa√fc′ ca1^1.5, 3.7λa√fc′ ca1^1.5]，ℓe = min(hef, 8da)。ψed,V = 0.7 + 0.3ca2/1.5ca1 ≤ 1；ψc,V 未開裂 1.4、開裂 1.0／1.2／1.4（依邊緣鋼筋）；ψh,V = √(1.5ca1/ha) ≥ 1。
- 錨栓群檢核兩種情況（17.7.2.1、R17.7.2.1）：前排（ca1 = 邊距，承擔 Vua/nx）與後排（ca1 = 邊距 + (nx − 1)sx，承擔全部 Vua）。窄構材（ca2,max 與 ha 均 < 1.5ca1）時 ca1 以 max(ca2,max/1.5, ha/1.5, s/3) 取代。
- 撬破 Vcpg = kcp Ncpg，hef < 6.5 cm 時 kcp = 1，否則 2（17.7.3）。
- 平行邊緣之剪力可取垂直時之 2 倍（17.7.2.1(c)），本工具未另列。
5. 拉剪互制（17.8）
以各模式需求/設計強度之最大比值 rN、rV：rN ≤ 0.2 或 rV ≤ 0.2 時可忽略互制；否則 rN + rV ≤ 1.2。
6. 耐震（17.10）
地震引致之拉力超過 20% 時，混凝土控制之拉力強度（拉破、拔出、邊緣脹破、握裹）乘 0.75（17.10.5.4），並應符合 17.10.5.3 (a)～(d) 之韌性或超額強度設計要求（例如鋼材強度 1.2 倍低於混凝土強度，或以 Ωo 放大之載重設計），黏結式錨栓之 τcr 乘 0.8、τuncr 乘 0.4。剪力超過 20% 時依 17.10.6.3 設計。錨栓不得位於塑鉸區（17.10.2）。
7. 間距、邊距與厚度（17.9）
最小間距：預埋未扭 4da、扭力 6da、後置 6da（擴底另 ≥ 0.6hef）；最小邊距：預埋扭力 6da、未扭依保護層；後置無產品資料時扭力控制 8da、位移控制 10da、擴底與黏結 6da（表 17.9.2）。膨脹與擴底錨栓 hef ≤ max(2ha/3, ha − 10 cm)（17.9.4）。
8. 限制
未包含：錨栓錨定鋼筋設計（17.5.2.1）、剪力榫基板（17.11）、非矩形配置、雙向剪力、部分錨栓受壓之基板彎曲分析。
混凝土錨栓設計檢核拉力強度剪力強度拉剪互制間距、邊距與適用條件fc′ 計算值取上限 {0}鋼材拉力 φNsa ≥ Nua,i（最大受力錨栓）混凝土拉破 φNcb ≥ Nua混凝土拉破（群）φNcbg ≥ Nua三邊以上邊距不足，hef 改用 {0} cm拔出 φNpn ≥ Nua,i後置錨栓拔出強度須依產品評估報告邊緣脹破 φNsb(g) ≥ 邊緣列拉力黏結握裹 φNa ≥ Nua黏結握裹（群）φNag ≥ Nua請輸入特徵握裹應力 τcr、τuncr鋼材剪力 φVsa ≥ Vua,i剪破（前排 ca1 = {0} cm）φVcbg ≥ Vua/nx剪破（後排 ca1 = {0} cm）φVcbg ≥ Vua窄構材：ca1 改用 {0} cm撬破 φVcpg ≥ Vua平行邊緣之剪力未另檢核（可取 2 倍強度）互制 Nua/φNn + Vua/φVn ≤ 1.2rN = {0}、rV = {1}，其一 ≤ 0.2 可忽略互制耐震結構物中抵抗地震力之錨栓依 17.10 設計錨栓不得位於地震作用下之塑鉸區錨栓錨定鋼筋應為耐震用竹節鋼筋（W 級／A706）耐震設計（17.10／第十八章）耐震：混凝土控制之拉力強度已乘 0.75耐震：須符合 17.10.5.3 (a)～(d) 之一（韌性鋼材、附掛物降伏或 Ωo 放大）耐震剪力：依 17.10.6.3 以附掛物能力或 Ωo 放大剪力設計最小錨栓間距最小邊距預埋未扭錨栓之邊距應滿足 20.5.1 保護層hef ≤ max(2ha/3, ha − 10 cm)後置錨栓須經評估準則檢定，產品數據優先φ：鋼材拉 {0}、混凝土拉 {1}、剪破 {2}拉力計算用 hef撬破拉力最大比 rN剪力最大比 rV
規範與方法：建築物混凝土結構設計規範（112年版）ACI CODE-318-25 強度設計法。尺寸 cm、跨度 m。輸入值暫存於本機瀏覽器（localStorage），可用「儲存專案」匯出。計算結果僅供參考，設計者應自行確認並負設計責任。
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kgf/cm²MPatfkNtf·mkN·mkgf/m²kN/m²tf/mkN/mtf/m³kN/m³tf·m/mkN·m/mtf/mkN/mtf/m²kN/m²cm²cm⁴cm²/mcm²/m建築物混凝土結構設計規範（112年版）ACI CODE-318-25表Table式Eq.⚠ 「{0}」不是有效數字「{0}」需 ≥ {1}保護層與鋼筋過大，斷面放不下請輸入至少一個跨度檢核項目需求／限值提供／計算值比值判定條文資訊注意是否撓曲剪力扭力使用性鋼筋限制與細則耐震設計分析方法適用條件穿孔剪力與彎矩傳遞軸力與彎矩長細效應淨拉應變 εt ≥ εty + 0.003（拉力控制）：{0}最少撓曲鋼筋：{0}鋼筋最小淨間距：{0} 第 {1} 層裂縫控制鋼筋間距（fs = 2/3 fy）：{0}最小厚度／梁深（未計算撓度時）橫向鋼筋量 (Av + 2At)/s ≥ 需求剪力鋼筋最大間距：{0}剪力強度 φVn ≥ Vu（端部）斷面尺寸限制 Vu ≤ φ(Vc + Vs,max)P–M 交互作用 D/C ≤ 1（控制載重 {0}）最大鋼筋比：{0}鋼筋最大間距：{0}拖曳旋轉 · 設計強度曲面清除本機暫存並還原為預設資料？無法讀取專案檔：{0}{0} · {1} · 計算核心 {2}（瀏覽器本機計算） · AEML, NTUST類別項目值1. 輸入資料2. 檢核結果3. 圖表2b. 建議配筋與計算摘要列印 / 存成 PDF計算書未命名專案本計算書由 AEML, NTUST RC 設計工具於瀏覽器本機產生，計算結果僅供參考，設計者應自行確認適用規範與輸入資料之正確性。免責聲明：本計算書之各項計算未經專業技師檢核或驗證，使用者須自行依現況與需求判斷驗算，並自負設計責任。耐震設計（第十八章）連接梁（耐震）垂直肢水平肢特殊耐震系統 fc′ 下限輕質混凝土 fc′ 上限縱向鋼筋 fy 設計上限（特殊耐震系統）圍束鋼筋 fyt 設計上限縱向鋼筋應為耐震用鋼筋（W 級／A706）續接方式與位置：{0}箍筋、肋筋與埋設物不得銲接於縱向鋼筋搭接（不得位於接頭內及接頭面 2h 內）第一類機械式續接（不得位於 2h 內）第二類機械式續接（不得位於 2h 內，柱中央 1/2 除外）第三類機械式續接（任何位置）銲接續接（不得位於 2h 內）台灣規範第十八章僅規定特殊系統，普通／中度抗彎矩構架請改選 ACI 318-25頂底面至少 2 支連續鋼筋（{0}）連續底筋 ≥ 跨內最大底筋之 1/4連續鋼筋應以 1.25fy 於支承面發展接頭面正彎矩強度 ≥ 負彎矩強度之 1/3任一斷面彎矩強度 ≥ 接頭面最大強度之 1/5設計剪力（Mn 對應剪力 + 重力）φVn ≥ Ve（亦可採 2E 組合）梁端 2h 範圍閉合箍筋間距 ≤ min(d/4, 8db, 24dt, 30 cm)梁端閉合箍筋範圍 2h = {0} cm，第一支距接頭面 ≤ 5 cm全長箍筋間距 ≤ d/2梁柱接頭以梁 Mn 對應之力依第十五章檢核（可用接頭工具）非抵抗地震力系統構材：以設計位移 δu 與重力組合評估全長橫向鋼筋間距 ≤ d/2引致內力超過強度：Ve（Mpr）≤ φVn引致內力超過強度：材料與續接須符合特殊抗彎矩構架規定已設定引致彎矩與剪力 ≤ 設計強度柱設計剪力（兩端 Mn 反向曲率）φVn ≥ Ve（{0}；亦可採 Ωo 組合）柱淨高 > 5c1，不需依 Mn 檢核剪力柱端 ℓo 範圍閉合箍筋間距 ≤ soℓo ≥ max(ℓu/6, 最大尺寸, 45 cm) = {0} cm第一支箍筋距接頭面 ≤ so/2 = {0} cm柱剪力依 Mpr 計算（{0}）全長閉合箍筋間距 ≤ min(6db, 15 cm)ℓo 範圍內橫向鋼筋應符合 18.4.5.2(a)～(e)Pu > 0.35Po：全長配置表 18.4.5.4 之半（{0}）引致內力超過強度：柱依特殊抗彎矩構架柱檢核（不含強柱弱梁）支承不連續構材：全高箍筋間距 ≤ so支承不連續構材：全高 Ash 符合表列（{0}）橫向鋼筋應延伸入不連續構材 ℓd，或入基礎 30 cm地震軸壓 ≤ Ag fc′/{0}，不需全高圍束耐震橫膈板最小厚度耐震橫膈板鋼筋間距 ≤ 45 cm分布鋼筋比 ≥ 0.0018（{0}）抵抗集力、剪力或撓曲拉力之鋼筋應伸展或續接至 fy樓板須提供完整地震力傳遞路徑至豎向構材ℓn/h ≥ 4：連接梁依特殊抗彎矩構架梁設計（可用梁工具）對角配筋 φVn = φ·2Avd fy sinα ≥ Vu每組對角鋼筋 ≥ 4 支對角配筋連接梁 φ = 0.85全斷面圍束箍筋 Ash（{0}）圍束箍筋間距 ≤ min(15 cm, 6db)繫筋或箍筋肢距 ≤ 20 cmℓn/h < 2 且 Vu 大於限值：須配置對角鋼筋可採對角配筋或依梁之規定設計韌性耦合牆：各樓層 ℓn/h ≥ 2基樁縱向鋼筋比 ≥ 0.005基樁縱向鋼筋支數最小配筋樁長橫向圍束區長度（自樁帽底）{0} cm橫向鋼筋最小尺寸 {0}圍束區螺箍筋比 ≥ {0} × 0.12fc′/fyt圍束區間距上限其他配筋區間距 ≤ min(12db, D/2, 30 cm)深基礎之閉合箍筋與螺箍筋端部應為耐震彎鉤基樁縱筋應錨定入樁帽以發展拉力此工具的程式或標示已被修改，非 AEML, NTUST 發布之原始版本，已停止計算。全部檢核通過{0} 項不符合{0} 項需注意最大比值檢核結果頂層筋底層筋板筋柱x 向y 向垂直牆長方向沿牆長方向X 向Y 向
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